住友P91鋼管在566℃時的動力強韌性各參量列于表8.6,示波沖擊曲線見圖8.8。由表8.5和表8.6可見,566℃的高溫使鋼的動力強度降低,彈性功Ae和強度功Ai減小,強度后破斷功Ap基本保持不變,總破斷功At稍有減小。表8.6566℃時動力強韌性諸值...[繼續(xù)閱讀]

    T/P91鋼的熱處理,以回火的控制最為關鍵?；鼗鹗琴x予鋼管優(yōu)良組織性能的最終熱處理,對鋼管質(zhì)量有重大影響。(1)適回火理想的回火可獲得中溫回復完成或高溫回復初期的馬氏體板條基體,并且不產(chǎn)生熟化的碳化物,馬氏體板條不發(fā)生...[繼續(xù)閱讀]

    γ-Fe中間隙碳原子的電輸運行為相對地說較為簡單。電場作用于碳離子C4+,使之在剛性的γ-Fe晶體中向陰極運動,于是形成碳的濃度梯度。方程(4.84)適合于這種情況的方程形式是əcC/ət=D·ə2cC/əx2+cCmC·ə2V/əx2(4.85)當電輸...[繼續(xù)閱讀]

    熱強鋼在高溫高壓工作條件下可能發(fā)生的固溶體的調(diào)幅分解(也稱拐點分解、失穩(wěn)分解,spinodaldecomposition),是一種無經(jīng)典形核過程的、亞穩(wěn)過飽和固溶體的不穩(wěn)定自動分離脫溶現(xiàn)象,它依靠溶質(zhì)原子的上坡擴散形成周期性排布的溶質(zhì)偏聚...[繼續(xù)閱讀]

    在圖15.1和表15.1中的550℃時,水蒸氣流量對慢速第1氧化階段沒有影響。600℃時的影響可予忽略。在650～750℃的同溫度下的不同水蒸氣流量時,y-t拋物線在較短時間時總是重合的,只有在較長的氧化時間時才會分離;但是當出現(xiàn)慢速第2氧化...[繼續(xù)閱讀]

    1)α-Fe表面首先生成Fe3O4,Fe3O4向側向生長并布滿α-Fe表面,α-Fe基體表面的Fe2+和Fe3+通過Fe3O4層擴散至Fe3O4層的表面,在Fe3O4層表面與O2-結合生成Fe3O4,使Fe3O4層不斷增厚。這便是Fe3O4內(nèi)層。2)隨著氧化過程的繼續(xù)進行,α-Fe基體表面的Fe3+繼續(xù)通...[繼續(xù)閱讀]

    圖10.12、圖10.13、圖10.14為室溫沖擊斷口的SEM像。(a)啟裂嶺區(qū)+放射擴展區(qū)(b)準解理放射擴展區(qū)圖10.12P91-B的室溫沖擊斷口SEM像(a)啟裂嶺區(qū)+纖維擴展區(qū)(b)微孔聚合纖維擴展區(qū)圖10.13P91-S的室溫沖擊斷口SEM像P91-A的斷口最優(yōu),為劇烈起伏的啟...[繼續(xù)閱讀]

    將表12.15、表12.16、表12.17中力學性能評分值與其標準偏差(簡稱標差)評分值合二為一,比較各鋼管間的評分值高低,以相對百分數(shù)計之,見表12.18。管P91-C和管P91-D的強塑性、強韌性及綜合性能分值均明顯比管P91-S高出數(shù)十個百分點。管...[繼續(xù)閱讀]

    筆者抽查了電廠T91管焊接接頭(T91-T91焊接接頭和T91-910焊接接頭)經(jīng)服役運行一年和兩年的組織結構和力學性能。...[繼續(xù)閱讀]

    T/P91鋼中的碳化物顆粒大體上有兩種類型:一為多分布于馬氏體板條界且尺寸約為(20～80)nm×(40～300)nm的粗條狀、衍射斑點標定為M23C6型間隙化合物[多為(Cr,Fe,Mo)23C6,見圖5.8]。M23C6具有復雜的面心立方結構,點陣常數(shù)為1.050～1.070nm;單位晶...[繼續(xù)閱讀]