無論室溫或566℃,管P91-C和管P91-D的動力強韌性均顯著優(yōu)于管P91-S,圖12.3和表12.14(t檢驗,n1＝n2＝12,N=22,t0.10＝1.72,t0.05＝2.07,t0.02＝2.51,t0.01＝2.82,t0.001=3.79)是其比較。圖12.3各鋼管動力強度和動力韌度的比較(試樣數(shù)各12個,左室溫,右566℃)表...[繼續(xù)閱讀]

    筆者采用室溫拉伸試驗研究P91鋼自頸縮至裂紋萌生前的局集塑性變形時的形變強化。研究的范圍為面縮率ψ9%～70%(斷裂面縮率ψ約73%)。由Hollomon方程S=kεn(即lgS=lgk+n·lgε)作lgS-lgε關(guān)系的回歸分析,可以看出,lgS-lgψ之間的線性關(guān)系在頸縮...[繼續(xù)閱讀]

    依據(jù)圖15.11的數(shù)據(jù),由方程(15.3)可得慢速第2氧化階段的氧化激活能Q=109kJ·mol-1,頻率因子A=143×103g·m-2·h-1,相關(guān)系數(shù)r=0.893。該階段的氧化激活能較之慢速第1氧化階段氧化激活能減少了一半。見圖15.14。圖15.14慢速第2氧化階段的lnv-T-1線性...[繼續(xù)閱讀]

    由圖15.1和表15.1可以看到,在初始快速氧化階段,隨溫度的升高,y-t關(guān)系初始快速氧化階段直線段的高度不斷增高,也就是說,初始快速氧化階段延續(xù)的時間或單位面積增重的最大值隨溫度的升高而單調(diào)增大,氧化加劇。初始快速氧化階段單...[繼續(xù)閱讀]

    T/P91鋼經(jīng)正(淬)火并適當(dāng)高溫回火后,其金相組織為細的回火板條馬氏體(圖5.1)。圖5.2是經(jīng)TEM分析所得T/P91鋼的亞結(jié)構(gòu)?；鼗瘃R氏體板條寬約0.2～0.4μm,板條內(nèi)為精細的亞晶塊結(jié)構(gòu),位錯網(wǎng)絡(luò)密布,碳化物粒子細小。圖5.1P91的回火板條馬氏...[繼續(xù)閱讀]

    由圖12.1和圖12.3可見,566℃的高溫使鋼管的強塑性和強韌性值較之室溫時發(fā)生了明顯的變化:靜力強度和動力強度降低,伸長率δ5減小,面縮率增大,彈性功Ae和強度功Ai減小,強度后破斷功Ap基本保持不變,總破斷功At稍有減小。...[繼續(xù)閱讀]

    原始T91鋼管的強塑性和硬度列于表16.2。由表可見,鋼的各性能值的標(biāo)準(zhǔn)偏差較大,這是薄管試樣保留了原始軋制表面的結(jié)果。表16.2T91鋼管的強塑性平均值x及標(biāo)準(zhǔn)偏差s(8個試樣的)溫度/℃平均值x、標(biāo)準(zhǔn)差sσ0.2σbσ0.2/σbδ5HB室溫平均值...[繼續(xù)閱讀]

    攀鋼集團成都無縫鋼管有限責(zé)任公司于2003年3月,按本研究的優(yōu)化熱處理工藝生產(chǎn)了P91鋼管。其鋼液的精煉采用了真空除氣精煉(管號P91-C)和電渣精煉(管號P91-D)兩種方法。鋼錠熱軋成尺寸為φ355mm×40mm的厚壁無縫鋼管,鋼管的正火加熱在...[繼續(xù)閱讀]

    由于在水-汽臨界點(22.115MPa/374.15℃)以上的超臨界狀態(tài)下使用的管用熱強鋼,長期承受著高溫高壓蒸汽的高應(yīng)力載荷,因此必須有足夠的熱強性和熱穩(wěn)定性,抗蝕性與熱導(dǎo)性,以及良好的加工工藝性(冷、熱成型性和可焊接性)。基于此服役...[繼續(xù)閱讀]

    基體中分散分布的微小尺寸第二相硬顆粒引起的強化非常令人注目。位錯-顆粒相互作用分為兩類:一類是位錯繞過顆粒,另一類是位錯切過顆粒。以非共格界面自基體中析出的顆粒,導(dǎo)致位錯繞過顆粒的彌散強化,由于這時位錯不能滑移...[繼續(xù)閱讀]