由于巖體的抗壓強(qiáng)度遠(yuǎn)大于抗拉強(qiáng)度,所以拉剪應(yīng)力區(qū)的存在對(duì)巖體力學(xué)性質(zhì)劣化的影響要遠(yuǎn)大于壓剪應(yīng)力區(qū)的影響,為簡化實(shí)際分析過程,下面的分析討論將主要針對(duì)邊坡開挖中形成的拉剪區(qū)域。首先根據(jù)前人的理論和數(shù)據(jù)給出如下...[繼續(xù)閱讀]

    從破壞模式來分析能量轉(zhuǎn)化觀點(diǎn)討論如下:(1)pH值越小的溶液中取出的巖樣,裂紋密度較大,在巖樣的整個(gè)區(qū)域內(nèi)分布較均勻。說明循環(huán)載荷中的斷裂能分配明顯增多,而由于巖體脆性減弱(巖樣加載時(shí),變形發(fā)展緩慢,加載一段時(shí)間后表而...[繼續(xù)閱讀]

    通過前文出現(xiàn)過的文獻(xiàn)總結(jié),可作如下的分析:(1)某些方向的卸載引發(fā)試件內(nèi)拉應(yīng)力或剪應(yīng)力,或拉剪合力的改變已可從莫爾圓與各主應(yīng)力與最大剪應(yīng)力的關(guān)系上予以證明,同時(shí),很多試驗(yàn)也支持了此結(jié)論。(2)在靜態(tài)分析下上圖的試驗(yàn)方案...[繼續(xù)閱讀]

    3.1.5.1現(xiàn)有提法的不足用應(yīng)變?nèi)€后區(qū)的應(yīng)變值作為試件破壞閥值的不足之處如下:(1)很多試驗(yàn)成果說明循環(huán)幅值比對(duì)破壞應(yīng)變影響很大,同時(shí)說明直接加載破壞模式和循環(huán)模式下的后區(qū)變形量的差異很大,其差異的原因之一可認(rèn)為是...[繼續(xù)閱讀]

    6.3.4.1試驗(yàn)現(xiàn)象分析試驗(yàn)所采用的砂巖為接觸式膠結(jié),膠結(jié)物為方解石,硅質(zhì)和少量氧化鐵。砂巖浸泡過程中主要的化學(xué)反應(yīng)為硫酸與膠結(jié)物的反應(yīng)。方解石:H2SO4+CaCO3CaSO4+CO2↑+H2O白云石:2H2SO4+CaMg(CO3)2CaSO4+MgSO4+2CO2↑+2H2O菱鐵礦:H2SO4+FeCO3...[繼續(xù)閱讀]

    9.1.1.1有限元強(qiáng)度折減法的基本原理文獻(xiàn)[167,168]中對(duì)強(qiáng)度折減法對(duì)邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)進(jìn)行分析并已在多個(gè)邊坡工程實(shí)例中成功運(yùn)用。在文獻(xiàn)[169]中指出對(duì)于邊坡潛在滑動(dòng)面為曲面時(shí),邊坡的穩(wěn)定安全系數(shù)滿足下列關(guān)系式:上式可以進(jìn)一步...[繼續(xù)閱讀]

    1.彈性介質(zhì)與彈性元件理想彈性體在受力后產(chǎn)生彈性變形,卸荷后物體的變形完全恢復(fù)。其基本規(guī)律服從胡克定律,即2.黏性介質(zhì)與黏性元件黏性是物體在流動(dòng)過程中所表現(xiàn)出來的一種摩擦阻抗,即黏滯阻抗。當(dāng)物體處于靜止?fàn)顟B(tài)時(shí),這種...[繼續(xù)閱讀]

    綜上所述,得到如下結(jié)論:(1)對(duì)開度較大的無充填的裂隙,圍壓對(duì)滲流量的影響極小,因?yàn)閲鷫涸斐傻膸r體形變量對(duì)于開度較大的裂隙過水?dāng)嗝娑粤考?jí)過小,因此該影響幾乎可忽略,這是有充填和無充填節(jié)理的顯著不同。軸壓與滲流速度...[繼續(xù)閱讀]

    當(dāng)Drucker-Prager準(zhǔn)則與Coulumb-Mohr的內(nèi)頂點(diǎn)重合時(shí),可得到如下公式:代入Drucker-Prager準(zhǔn)則參數(shù)與巖體斷裂韌度的關(guān)系式,得當(dāng)巖體處于純拉狀態(tài)下時(shí):A,D中的KⅠ＝KⅠC,KⅠC為巖體抗拉斷裂韌度。當(dāng)巖體處于純剪狀態(tài)下時(shí):B,C,E,F中的KⅡ＝KⅡC...[繼續(xù)閱讀]

    根據(jù)數(shù)值分析矢量圖成果,得到單裂紋受壓時(shí)應(yīng)力分區(qū)圖(圖4.13)。圖4.13單裂紋受壓時(shí)應(yīng)力分區(qū)圖(1)從圖4.13中可看出,在受到平行于裂紋方向的壓力作用的時(shí)候,裂紋在寬度方向上上下邊緣附近會(huì)產(chǎn)生受拉區(qū)域,拉應(yīng)力的方向是這部分受...[繼續(xù)閱讀]