相關(guān)文獻(xiàn)對(duì)外摻氧化鎂混凝土在不同養(yǎng)護(hù)溫度的基本力學(xué)性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究,結(jié)果表明,外摻氧化鎂混凝土的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、彈性模量、極限拉伸值都隨齡期的增長(zhǎng)和試驗(yàn)溫度的升高而增大,但增長(zhǎng)率有所不同。并且,外摻氧化...[繼續(xù)閱讀]

    考慮均勻的、各向同性的固體,從其中取出無(wú)限小的六面體dxdydz。在單位時(shí)間內(nèi)從yz面流入的熱量為qxdydz,流出的熱量為qx+dydydz,凈熱量為qx-qx+dxdydz(圖3.1-1)。在固體的熱傳導(dǎo)中, 熱流量與溫度梯度&8706;T/&8706;x成正比,但熱流方向與溫度梯...[繼續(xù)閱讀]

    熱傳導(dǎo)方程建立了物體的溫度與時(shí)間、空間的關(guān)系,但滿(mǎn)足熱傳導(dǎo)方程的解有無(wú)限多,為了確定需要的溫度場(chǎng),還必須知道初始條件和邊界條件。初始條件為在初始瞬時(shí)物體內(nèi)部的溫度分布規(guī)律,邊界條件為混凝土表面與周?chē)橘|(zhì)之間溫...[繼續(xù)閱讀]

    瞬態(tài)溫度場(chǎng)的求解就是在T=T0(x,y,z)初始條件下求得滿(mǎn)足瞬態(tài)熱傳導(dǎo)方程及邊界條件的溫度場(chǎng)函數(shù)T(x,y,z,τ)。根據(jù)最小位能原理,熱傳導(dǎo)微分方程 (3.1-5) 可以轉(zhuǎn)換為可以轉(zhuǎn)換為溫度T(x,y,z,τ)在τ=0時(shí)給定初始溫度T0(x,y,z),在邊界上取給定初...[繼續(xù)閱讀]

    彈性體溫度變形只產(chǎn)生線(xiàn)應(yīng)變,不產(chǎn)生剪應(yīng)變,可以把這種線(xiàn)應(yīng)變看做是物體的初應(yīng)變。求解溫度變化產(chǎn)生的應(yīng)力與求解一般面力和體力作用下的應(yīng)力問(wèn)題一樣,需先求出溫度變化產(chǎn)生的等效節(jié)點(diǎn)荷載。設(shè)彈性體各點(diǎn)的溫度變化為ΔT,其...[繼續(xù)閱讀]

    混凝土 (或混凝土類(lèi)材料) 不是理想彈性體,在常應(yīng)力作用下,隨著時(shí)間的延長(zhǎng),應(yīng)變將不斷增加,這部分隨時(shí)間而增加的應(yīng)變稱(chēng)為徐變。從溫度應(yīng)力方面考慮,混凝土的徐變對(duì)溫度應(yīng)力有著很大的影響,有時(shí)可使溫度應(yīng)力減小一半左右,因此...[繼續(xù)閱讀]

    氧化鎂混凝土自生體積變形表示為G(τ,T)=k(M)F(τ,T) (3.3-1)式中:G(τ,T)為混凝土自生體積變形; M為氧化鎂含量,kg/m3;k(M)為考慮室內(nèi)外差別的修正系數(shù); F(τ,T)為室內(nèi)試件測(cè)得的自生體積變形。k(M)的計(jì)算式為式中:Md為壩體原級(jí)配混凝土氧化鎂...[繼續(xù)閱讀]

    實(shí)際工程中,混凝土溫度往往變化劇烈,溫度的急劇變化引起自生體積變形速率的急劇變化,全量型計(jì)算模型難以反映變形速率的這種急劇變化,而增量型計(jì)算模型可以較好地處理這一問(wèn)題。自生體積變形增量ΔG(τ,T)可按下式計(jì)算:dF/dτ有...[繼續(xù)閱讀]

    假定氧化鎂能充分水化,即大體積混凝土中具有氧化鎂充分水化所需的條件,氧化鎂混凝土的膨脹速率與當(dāng)時(shí)的溫度及膨脹殘量 (未完成水化的氧化鎂含量) 成正比,即式中:εg(τ)為齡期τ時(shí)的總膨脹量;εg0為最終膨脹量;T(t)為t時(shí)刻的溫度...[繼續(xù)閱讀]

    氧化鎂混凝土的膨脹本質(zhì)上是氧化鎂水化生成氫氧化鎂的過(guò)程,遵循化學(xué)反應(yīng)的一般規(guī)律,溫度和濃度是主要影響因素,溫度越高反應(yīng)越快,相應(yīng)膨脹增量也越大,同時(shí)膨脹速率與參與反應(yīng)的氧化鎂的含量 (可以理解為液態(tài)化學(xué)反應(yīng)中的濃...[繼續(xù)閱讀]