對氣彈模型進行自由振動試驗,在模型頂點施加某一方向的位移激勵,使模型自由振動,測量結構的位移響應,該響應理論上呈現(xiàn)出指數(shù)衰減的自由振動信號特性,可分別通過傅里葉變換和包絡分析識別結構的自振頻率及阻尼比。圖 4-11...[繼續(xù)閱讀]

    圖 4-12 給出了煙囪 A不同風速下,氣彈模型位移響應均值、均方根及極值隨風速的變化情況。由圖可知,對于煙囪 A,在最不利風向下,含周邊建筑煙囪的順風向響應略大于單體煙囪,但橫風向響應略小于單體煙囪,總體位移響應極值較為接...[繼續(xù)閱讀]

    圖 4-15 給出了氣彈模型自振頻率隨風速的變化,由圖可見,煙囪 A氣彈模型在風作用下的自振頻率大于結構在自由振動時的頻率,且隨著風速增大,自振頻率降低。說明氣彈效應導致附加的氣動剛度,對結構的平均位移響應有一定的折減作...[繼續(xù)閱讀]

    由隨機減量法識別的總阻尼比隨風速的變化如圖 4-16 所示。由圖可見,在設計風速時,總阻尼比與結構阻尼較為接近,氣動阻尼影響很小;在臨界風速時,氣彈效應產生的氣動負阻尼導致橫風向渦激共振效應較為明顯。煙囪A氣動阻尼比最...[繼續(xù)閱讀]

    圖 4-17 給出了煙囪 A氣彈模型橫風向風力系數(shù)(即渦激力系數(shù))均方根隨風速的變化?？梢园l(fā)現(xiàn),在臨界風速下,無量綱化的渦激力系數(shù)達到最大,隨著風速的持續(xù)增大,橫風向風力系數(shù)均方根逐漸減小并接近剛性模型試驗結果。由于臨界風...[繼續(xù)閱讀]

    (1)Davenport 方法。目前現(xiàn)代風荷載規(guī)范中所有風荷載模型都應用了經典的 Davenport方法,應用陣風響應系數(shù) G 放大平均風荷載。風荷載可以一個或多 個集中荷載 Fw或順風向荷載mw 給定。后者適用于細長、線狀的煙囪結構:在式(4-5)中,z 是...[繼續(xù)閱讀]

    在圓柱體上,氣動力系數(shù)(也稱為形狀系數(shù)或阻力/壓力系數(shù))是一些參數(shù)的 函數(shù),如雷諾數(shù)(Re)、湍流強度()、煙囪表面粗糙度與煙囪直徑之比(k/d), 煙囪的高寬比(h/d)和由于圓柱自由端和地面的存在而產生的三維效應。大氣邊界層也有一...[繼續(xù)閱讀]

    本節(jié)針對以下問題對梁模型進行比較:①陣風荷載模型;②氣動力系數(shù)非均勻分布。將梁模型應用于煙囪樣本。計算 EN規(guī)范中的二類地形,平均風廓線采用指數(shù)律 (CICIND 規(guī)范的)替代了對數(shù)律(EN規(guī)范)。z=10 m處的基本風速為 25 m/s。因為這...[繼續(xù)閱讀]

    橫風偏轉可采用兩種方法進行評估,即歐洲規(guī)范中的方法 1(等效相關長度法)和方法 2(譜法)。方法 1 依賴于德國亞琛技術大學 Ruscheweyh 提出的經驗概率。方法 2 基于 Vickery & Basu 模型,并由 S. O. Hansen 在歐洲規(guī)范中進行了修訂。實質性的...[繼續(xù)閱讀]

    應用 CICIND 規(guī)范和條文說明以及歐洲規(guī)范的方法 1 和方法 2 對一個鋼煙囪計算最大橫風位移。圖 4-35 中給出了質量和振型的分布,結果由實際煙囪得出。在本節(jié)中,根據(jù)表 4-9 對不同的結構阻尼值(以及 Scruton 數(shù))進行計算。圖4-35 鋼煙囪...[繼續(xù)閱讀]